一、NSV有色金属熔液净化法及设备（论文文献综述）
喻兵,贾征,李又佳,付丽,王彤,乐启炽,崔建忠[1]（2021）在《镁合金熔体净化技术研究进展》文中指出镁合金在熔炼过程中极易氧化燃烧而产生大量夹杂物、大量吸氢而导致疏松及气孔产生,这都严重影响铸锭力学性能及耐蚀性能,因此镁合金熔体的净化是必须解决的问题之一。总结了熔体净化的方法,对比了每种方法的优缺点。最后,对镁合金熔体净化的未来方向进行了展望。
贾征,付丽,宋婷婷,乐启炽,崔建忠,王彤,马煜林[2]（2020）在《铜合金熔体除气技术研究进展》文中研究指明由于铜合金熔体在熔炼过程中大量吸气而严重影响后续的加工性能和使用性能,因此铜合金熔体的除气是一个关键问题。综述了铜合金熔体除气技术的方法,分析了铜合金熔体除气技术的发展方向。
孙永强[3]（2020）在《镁合金熔体的细化与净化研究》文中进行了进一步梳理镁合金材料由于其密度较低强度高近年来作为一种新兴的金属结构材料被大众所认可。但由于镁合金许多方面问题没有被解决使其没有被普遍使用。其中,细化与净化对其合金各方面性能的影响近年引起学者们的高度重视。本文考察了超声场与氩气对合金铸锭凝固组织、熔体中的含氢量、室温力学性能、耐蚀性及热压缩性能的影响,为获得高质量镁合金铸锭的制备技术提供了参考。超声功率为2000W经历Os、30s、60s、90s及120s处理后Mg-3Ca合金当处理为90s时氢含量可降到最低,为57cm3/100g,此时除气率为32.1%,继续加大施加时间至120s,氢含量为69 cm3/100g,氢含量增多。随着超声处理的进一步进行,Mg-6Ca合金中的氢含量逐渐降低,在经过120s的超声处理后,合金中的氢含量降低至70cm3/100g,这时也达到了最大除气率16.7%。Mg-9Ca合金与Mg-6Ca类似,超声处理时间120s时铸锭的含氢量达到最低,65.5cm3/100g,此时的除气率也达到最大为32.5%。因为氢含量与合金的元素种类具有紧密联系,每种合金的最大除气率都会有差异,这个差异受到合金中添加元素的种类的影响。Mg-3Ca、Mg-3Zn和Mg-3AI合金的最大除气率分别为32.1%、36%和40.4%。镁合金中的氢含量同时也受到合金元素的含量的影响,合金元素含量越多则氢含量越大。超声处理后铸锭氢含量下降。AZ91镁合金未经过超声处理时的氢含量最高,达到19.4cm3/100g,经过150W超声处理90s时,镁合金熔体中含氢量减小到9.6cm3/100g,除气率高达50.5%。除气处理后,伸长率由2.8%提高到4.8%;抗拉强度由152MPa提高到194MPa;屈服强度由125MPa提高到133MPa;硬度由30.7提高到67.8。说明氢含量对合金性能影响较大。除气处理对于镁合金来说可以明显减弱坯锭的平均腐蚀速度,但是对合金的自腐蚀电位（Ecorr）影响不大。经过全浸腐蚀实验得出结果,未处理的AZ91镁合金的坯锭平均腐蚀速率为7738mg/m2·h,经过除气处理的AZ91镁合金平均腐蚀速率为4684.3mg/m2·h,降低了 39.5%;除气处理后的腐蚀电流密度比为除气的坯锭小,平均值可由44.277μA/cm2降低到32.467μA/cm2,降低幅度为26.7%。在250℃～400℃,应变速率为0.01s-1～10s-1下进行热压缩实验,流变应力与热压缩温度成反比,与应变速率成正比。应变速率较大时,除气后坯锭的流变应力比未除气坯锭的流变应力稍大。未除气试样热变形的本构方程为:ε=1.19855 × 1014[sinh（0.00836σ）]7.5635 exp[-175.1158 × 103/（RT）]氩气除气试样热变形的本构方程为:ε=6.35746 × 1012[sinh（0.00976σ）]6.05515 exp[-165.2974 × 103/（RT）]
杨霖[4]（2018）在《我国航发要弯道超车 NSV是关键》文中进行了进一步梳理铸造有色合金应配准成分,铸造后应进行热处理,但对清除和如何清除金属液里的氢及氧化微渣很不重视。产品材料中,氢与氧化微渣量高、质地松脆、容易破碎,是我国有色金属行业的通病。业界称之为"氢脆",是我国航空军工运输所需高端产品不得不依赖进口的关键所在。专家学者们试图使用热处理方法解决"氢脆"问题,若解决不了,就会被当作不治之症。谁都没有责任,用户也只能无奈接受,消极躲避。这严重制约了航空军工运
张小东,赵飞燕,郭昭华,王永旺,张云峰,高志娟[5]（2018）在《高纯铝的精炼工艺研究及生产现状》文中研究说明高纯铝比原铝有更好的导电性、延展性、光反射性和抗腐蚀性,在电子、航空、交通、能源、光学、化工、冶金及军工等工业和科技领域中备受青睐。主要介绍了目前国内外高纯铝精炼提纯的几种工艺方法,主要有直接净化法、电化学精炼法和偏析熔炼法,并对国内高纯铝的研究及生产现状进行了总结分析。
甘启民[6]（2017）在《Mg-9Al-6Ti-3B2O3、Mg-6RE-3B2O3合金熔剂净化行为研究》文中研究说明镁合金的净化研究是为了获得高性能镁合金,本文采用熔剂净化法对Mg-9Al-6Ti-3B2O3和Mg-6RE-3B2O3两种镁合金的净化行为进行了研究。首先,分析了Mg-9Al-6Ti-3B2O3、Mg-6RE-3B2O3镁合金中存在的夹杂物的类型以及气孔和夹杂物的分布情况;然后,通过基本理论分析及单因素优选法获得了Mg-9Al-6Ti-3B2O3、Mg-6RE-3B2O3镁合金的净化熔剂添加量,熔剂各成分含量和熔炼温度等参量的较优范围;最后,在已知各参量较优范围的基础上,进行正交试验得到了Mg-9Al-6Ti-3B2O3和Mg-6RE-3B2O3镁合金熔剂净化的最优方案。Mg-9Al-6Ti-3B2O3镁合金熔剂净化的最优方案为:在B00℃下,镁合金加入2.5%的最佳熔剂（氯化镁37%、氯化钾28%、氯化钠5%、氯化钙10%、氟化钙6%、冰晶石4%、碳酸钙7%、碳酸钠3%）。Mg-6RE-3B2O3镁合金熔剂净化的最优方案为:在800℃下,镁合金加入4%的最佳熔剂（氯化钾42%、氯化钠8%、氯化钙14%、氟化钙6%、冰晶石18%、氯化镧6%、氯化铈6%）。并通过试验验证了最优方案对Mg-9Al-6Ti-3B2O3、Mg-6RE-3B2O3镁合金的净化效果。试验结果表明最优方案能够减少镁合金中夹杂物和气孔的含量,细化合金晶粒,改善合金微观组织均匀性和致密性,提高了合金的综合力学性能,净化效果明显。本课题的研究为同类新型镁合金的熔剂净化提供了一定的参考依据。
段瑞斌[7]（2016）在《易拉罐用3104铝合金再生关键技术研究》文中提出3104变形铝合金以其密度低、延展性好、强度高、制耳率低等优点,广泛应用于易拉罐制备,但废旧易拉罐回收后往往被降级使用,导致资源浪费。针对这一问题,本文就易拉罐用3104铝合金材料保级还原中部分关键技术进行研究,希望为3104铝合金材料再生和进一步研究提供参考。本文主要研究了超声波脱漆、自制熔剂精炼净化、稀土细化、调节Mn含量进行变质处理及复合热处理等工艺对废铝易拉罐材料保级还原过程的影响规律,并通过控制、优化各工艺参数,改善再生3104铝合金的微观组织和机械性能;深化了对废铝再生、铝熔体处理的基本理论、复合热处理理论的认识,对易拉罐用铝材保级还原技术的开发和完善具有一定的指导意义。本论文主要研究内容及研究结果如下:（1）利用超声脱漆技术对废旧易拉罐内外表面进行了脱漆处理。研究了不同空化泡初始半径、不同超声功率和声压幅值对空化泡动力特性的影响规律,并通过超声脱漆实验得到最佳工艺参数。研究结果表明:当空化泡初始半径R0=160μm,超声频率f=20.5KHz和声压幅值Pa=0.5MPa时,脱漆效果最好,此时,气泡膨胀率最大,溃灭时释放的能量最大,传递给Al2O3磨粒的能量也最大。试验证明,在超声频率f=20.5KHz时,选用80目的Al2O3磨粒脱漆,效率最高。（2）利用自行设计的铝熔体净化工艺和水模拟旋转喷吹除气工艺对废铝易拉罐熔体进行了精炼净化处理。利用正交实验方法研究了不同熔剂配方和不同的阻流板宽度等对熔体除杂和除气效果的影响。研究结果表明:当熔炼温度为720℃,熔剂的含量为4%时,铝熔体的净化效果最好,含杂率最低,制得的试样抗拉强度和伸长率分别可以达到193MPa和21.04%;当阻流板宽度为15mm,且阻流板与喷吹头深度接近时,溶液中气泡尺寸最小,分布最均匀。（3）利用Al-5Ti-1B-Er合金细化剂对废弃易拉罐熔体进行了细化处理。从微观结构方面阐述了稀土Er的细化机理,研究了合金细化剂对再生3104铝合金组织和性能的影响规律。研究结果表明:细化剂加入后,熔体中包含TiAl3、TiB2和Ti2Al20Er等第二相,在750℃熔炼温度下,Er加入量为0.4wt.%,Al-5Ti-1B-0.4Er中间合金细化剂加入量1wt.%,在铝液中保温时间30min时,细化效果最好,测得再生3104铝合金晶粒尺寸为159±59μm,比AlTiB中间合金细化效果提高了45%。（4）调节Mn的含量可以明显影响3104铝合金的组织结构和力学性能。当Fe含量大于0.7,Mn/Fe比大于1时,有利于再生3104铝合金组织中AlMnFeMg相钝化、细化甚至颗粒化,Mn/Fe比达到1.5时材料的力学性能达到最大值,Mn/Fe比大于1.5时,组织中出现较多粗大块状、片状的AlMnFeMg相,力学性能恶化。（5）利用深冷处理和均匀化相结合的复合热处理工艺对废弃易拉罐组织和性能进行了研究。研究结果表明:经均匀化处理的试样,其应力应变曲线出现了PLC效应,而经深冷处理的试样不会出现这种效应,深冷处理后再均匀化处理可以促进再生铝合金第二相弥散析出,大量细小均匀分布的沉淀相强化了溶质原子对位错的钉扎效应,提高了合金的临界应变值,可使材料的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别达到214MPa、105MPa和20.8%。总之,本文的研究不仅是金属再生技术的进一步深入与拓宽,而且也是对传统意义上的表面脱漆技术及其相关理论的深入理解,同时,也为国际上目前盛行的金属保级再生技术的研究提供了可供参考和借鉴的技术思路。本文对再生3104铝合金再生关键技术的研究将为开发出具有自主知识产权的废铝易拉罐绿色保级再利用产业化成套技术提供重要的理论基础与开辟出新的途径。
汪琴[8]（2016）在《合金元素提高镁合金纯度热力学和动力学研究》文中提出21世纪的能源与绿色制造问题日益突出,镁合金作为一种绿色工程金属材料,在航空航天、国防军工、电子、汽车、交通等领域都将具有更为广阔的应用前景和重要的应用价值。但是目前使用的镁合金性能却满足不了其在工业领域高端制造中的应用,镁合金的纯净化是改善镁合金性能的重要方法之一,因此提高镁合金的纯净度是镁合金研究中的重要领域。迄今为止,高纯镁合金的制备主要用高纯原镁,成本极高,严重制约了其推广应用。在合金制备过程中利用合金元素对熔体进行纯化,是实现镁合金自纯化,避免二次污染值得推广的方法,但相关科学问题的系统研究较缺乏。因此,开展合金元素对镁合金的自纯化影响机制的研究,不仅为优选合金元素纯化工艺提供设计依据,也为研究开发低成本、高纯度、综合性能良好的镁合金新材料成分工艺设计提供重要的理论依据。本课题以降低主要杂质元素（Fe、Si）含量为目的,运用Pandat热力学计算软件进行了热力学计算与分析,建立了相关的含微量Fe、Si的多元镁合金相图,初步探讨了合金元素对杂质元素Fe、Si在镁熔体中的溶解度影响,明确杂质元素在熔体中的存在形式和对应含量与熔体温度、反应时间以及合金元素种类之间的关系;运用Stocks定律开展了动力学计算分析,研究杂质对应的化合物或者单质上浮或者下沉的动力学过程和影响因素。在上述理论计算分析的基础上,选取有自纯化作用的Mn元素开展验证实验研究,研究结果与计算结果基本上吻合。验证实验采用Mg-Mn中间合金和商业纯镁作为实验原料,重点研究了Mn含量、静置温度和静置时间对镁熔体纯净度以及铸态组织的影响。实验研究表明:随Mn含量增加,在一定的静置时间下,静置温度降低,合金底部杂质含量增多;底部杂质多为Mn和Fe、Si结合生成的较大密度的颗粒;当Mn含量为2.5wt.%,在655℃下静置30min时,合金的纯化效果较佳。
朱学谨[9]（2016）在《AZ61镁合金精炼工艺研究》文中研究说明镁合金具有密度小、质量轻,比强度、比刚度高,散热性、减震性好,再回收利用方便等特点,使其广泛应用于航空航天、交通运输、武器、3C产品等领域,而且目前各国也在加大力度研究经济有效的镁合金提纯方法以显着提高镁合金的各项性能,促进其推广应用。本文针对镁合金生产目前主要存在气孔、夹杂等问题,通过实验室现有设备并自制浇铸模具浇铸成形,进行了吹Ar精炼AZ61镁合金的水模拟及实验研究和C2Cl6变质精炼AZ61镁合金的研究。铸坯去皮后利用六辊轧机轧制并于350℃快速退火及均匀退火,探究不同工艺去除镁合金夹杂的效果以及对力学性能的影响。研究结果如下:（1）在吹Ar方式、气体流量及喷头离底间隙三因素中离底间隙对于混匀时间的影响最小,且气体流量相同时,三通连接两吹喷管吹Ar比其他方式更有利于液面平稳。（2）SF6+Ar混合气体保护熔炼AZ61镁合金,效果良好,夹杂尺寸均在50μm以下,吹Ar及C2Cl6净化去除夹杂效果明显,最佳实验组合金夹杂物含量由净化前的1.37%分别降至0.58%、0.53%。（3）凝固过快会在合金中形成形状各异、大小不等的镁铝析出相,而且大多以群体形式出现,且基体均有不同程度的氧化。（4）吹Ar对减少析出相没有作用,C2Cl6可有效减少析出相,0.2%C2Cl6分三次加入熔体底部实验组,合金中析出相面积率由变质前的8.34%降至0.46%。（5）轧制、快速退火及均匀退火前后各组实验合金中夹杂种类、尺寸均无变化,说明轧制及退火处理对减少夹杂物及降低夹杂尺寸没有任何作用。（6）净化后合金延伸率明显增强,最佳吹Ar、C2Cl6组合金延伸率由净化前的4.02%,分别提高至7.09%、7.02%。（7）退火后合金中的析出相变得更加细小、均匀,产生弥散强化作用,这可能是退火后部分实验合金抗拉强度优于退火前的原因。（8）高温拉伸的升温过程相当于短时退火,使析出相变得细小、均匀,产生弥散强化效应,以致部分实验合金的抗拉强度250℃大于175℃。
刘汪涵博,戚文军,黄正华[10]（2015）在《镁合金熔体纯净化技术的研究进展》文中研究说明镁合金化学性质活泼,熔炼过程中易产生杂质,严重影响其力学和耐腐蚀等性能,需采取净化技术予以处理。文中介绍了镁合金熔体的熔剂净化和过滤净化、吹气净化、真空净化等在内的非溶剂净化技术的研究进展,并对镁合金熔体净化技术的未来发展作出了展望。
二、NSV有色金属熔液净化法及设备（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、NSV有色金属熔液净化法及设备（论文提纲范文）
（1）镁合金熔体净化技术研究进展（论文提纲范文）
| 1 镁合金中夹杂物及氢的来源 |
| 2 镁合金的物理方法净化 |
| 2.1 过滤净化法 |
| 2.2 吹气净化法 |
| 2.3 真空净化法 |
| 2.4 沉降净化法 |
| 2.5 电解法除气 |
| 2.6 电磁净化法 |
| 2.7 超声净化法 |
| 3 镁合金的化学方法净化 |
| 3.1 稀土或添加元素净化 |
| 3.2 熔剂净化法 |
| 4 镁合金的复合方法净化 |
| 5 展望 |
（2）铜合金熔体除气技术研究进展（论文提纲范文）
| 1 铜合金熔体中的气体 |
| 2 铜合金熔体的净化方法 |
| 2.1 物理净化法 |
| 2.1.1 通入惰性气体（如氩气或氮气法）法 |
| 2.1.2 过滤法 |
| 2.1.3 静置澄清法 |
| 2.1.4 气体的电迁移 |
| 2.1.5 真空除气法 |
| 2.1.6 电磁净化法 |
| 2.1.7 振荡除气法 |
| 2.2 化学净化法 |
| 2.2.1 脱氧剂精炼法 |
| 2.2.2 沸腾法除气 |
| 2.2.3 氧化去气法 |
| 2.2.4 熔剂净化法 |
| 2.2.5 稀土净化法 |
| 2.3 复合净化法 |
| 3 展望 |
（3）镁合金熔体的细化与净化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 镁及镁合金的概述 |
| 1.2 镁及镁合金的性质及特点 |
| 1.3 镁合金除氢的必要性 |
| 1.4 国内外镁合金除氢方法研究概况 |
| 1.4.1 吸附净化法相 |
| 1.4.2 非吸附净化法 |
| 1.4.3 复合净化法 |
| 1.5 功率超声场在金属材料制备过程中的应用 |
| 1.5.1 功率超声在液体中传播所产生的效应 |
| 1.5.2 超声振动对合金凝固组织的作用 |
| 1.6 本文的研究意义及主要研究内容 |
| 第2章 熔体超声处理对二元镁合金凝固组织及除气的影响 |
| 2.1 工艺流程图 |
| 2.2 实验方法与材料 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.2.3 实验方法 |
| 2.3 取样方法与测氢方法 |
| 2.3.1 取样方法 |
| 2.3.2 测氢方法 |
| 2.4 组织观察 |
| 2.5 实验结果分析 |
| 2.5.1 超声处理对Mg-XCa合金凝固组织及氢含量的影响 |
| 2.5.2 超声处理时间和合金成分对二元镁合金熔体除氢的影响 |
| 2.5.3 合金成分对二元镁合金熔体氢含量的影响 |
| 第3章 超声及氩气处理对AZ91镁合金凝固组织及使役性能的影响 |
| 3.1 实验材料及设备 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 实验装置与设备 |
| 3.2 金相实验制备 |
| 3.3 氩气除气装置 |
| 3.4 氢含量测试 |
| 3.5 氢含量取样 |
| 3.6 晶粒尺寸测量 |
| 3.7 拉伸实验 |
| 3.8 硬度测量 |
| 3.9 密度测量 |
| 3.10 超声波探伤测试 |
| 3.11 耐蚀性测试 |
| 3.12 热压缩测试 |
| 3.13 实验结果与分析 |
| 3.13.1 超声处理对AZ91合金凝固组织、氢含量及力学性能影响 |
| 3.13.2 氩气处理AZ91镁合金耐蚀性能的影响 |
| 3.13.3 氩气处理对AZ91镁合金热压缩性能的影响 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学期间研究成果 |
| 致谢 |
（5）高纯铝的精炼工艺研究及生产现状（论文提纲范文）
| 1 高纯铝的精炼工艺 |
| 2 中国目前高纯铝企业的生产现状 |
| 3 结论 |
（6）Mg-9Al-6Ti-3B2O3、Mg-6RE-3B2O3合金熔剂净化行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 镁及镁合金概况 |
| 1.1.1 镁及镁合金的特性 |
| 1.1.2 镁合金的分类 |
| 1.2 镁合金中的气体和夹杂物 |
| 1.2.1 气体和夹杂物的来源 |
| 1.2.2 夹杂物的分类 |
| 1.2.3 夹杂物对镁合金的危害 |
| 1.3 镁合金净化方法 |
| 1.3.1 镁合金熔剂净化法 |
| 1.3.2 镁合金非熔剂净化法 |
| 1.4 本课题研究的内容及意义 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究意义 |
| 2 试验部分 |
| 2.1 试验材料与设备 |
| 2.1.1 试验材料 |
| 2.1.2 试验设备 |
| 2.2 试验方案及内容 |
| 2.2.1 试验方案 |
| 2.2.2 试验技术路线图 |
| 2.2.3 镁合金净化熔剂制备过程 |
| 2.2.4 镁合金熔炼净化过程 |
| 2.3 力学性能测试 |
| 2.3.1 硬度试验 |
| 2.3.2 拉伸试验 |
| 2.4 显微分析 |
| 2.4.1 金相分析 |
| 2.4.2 扫描电镜与能谱仪显微分析 |
| 3 MG-9AL-6TI-3B_2O_3镁合金熔剂净化研究 |
| 3.1 MG-9AL-6TI-3B_2O_3镁合金中的夹杂物 |
| 3.2 净化熔剂研究 |
| 3.2.1 RJ-2熔剂对Mg-9Al-6Ti-3B_2O_3镁合金的净化研究 |
| 3.2.2 熔剂成分研究 |
| 3.3 A试验结果与分析 |
| 3.3.1 A试验第一组试验结果与分析 |
| 3.3.2 A试验第二组试验结果与分析 |
| 3.3.3 A试验第三组试验结果与分析 |
| 3.3.4 A试验第四组试验结果与分析 |
| 3.3.5 A试验第五组试验结果与分析 |
| 3.4 本章小节 |
| 4 MG-6RE-3B_2O_3镁合金熔剂净化研究 |
| 4.1 MG-6RE-3B_2O_3镁合金中的夹杂物 |
| 4.2 净化熔剂研究 |
| 4.2.1 RJ-5熔剂对Mg-6RE-3B_2O_3镁合金的净化研究 |
| 4.2.2 熔剂成分研究 |
| 4.3 B试验结果与分析 |
| 4.3.1 B试验第一组试验结果与分析 |
| 4.3.2 B试验第二组试验结果与分析 |
| 4.3.3 B试验第三组试验结果与分析 |
| 4.3.4 B试验第四组试验结果与分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
（7）易拉罐用3104铝合金再生关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 国内外再生铝产业现状及发展趋势 |
| 1.2.1 废铝再生的国内外研究现状 |
| 1.2.2 废铝再生技术的研究进展及方向 |
| 1.3 废铝易拉罐再生技术研究现状 |
| 1.3.1 废铝易拉罐分选技术研究现状 |
| 1.3.2 易拉罐脱漆技术研究现状 |
| 1.3.3 废铝易拉罐的熔炼技术研究现状 |
| 1.3.4 废铝易拉罐的精炼技术研究现状 |
| 1.4 铝熔体细化处理技术的研究现状 |
| 1.5 铝熔体变质处理技术的研究现状 |
| 1.6 本课题的主要研究内容 |
| 2 试验条件及方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方法及技术路线 |
| 2.2.1 脱漆处理 |
| 2.2.2 压制罐料 |
| 2.2.3 精炼熔剂的制备 |
| 2.2.4 熔炼 |
| 2.2.5 细化 |
| 2.2.6 复合热处理 |
| 2.3 样品的性能测试 |
| 2.3.1 脱漆率及磨损率测试 |
| 2.3.2 维氏显微硬度测试 |
| 2.3.3 废铝易拉罐回收率的测定 |
| 2.3.4 力学性能测试 |
| 2.4 微观组织结构测试 |
| 3 废铝易拉罐超声脱漆技术研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 废杂铝材的预处理 |
| 3.2.1 废铝易拉罐的分选 |
| 3.2.2 废铝易拉罐的破碎 |
| 3.2.3 清洗和干燥 |
| 3.3 废旧易拉罐铝材的热除漆 |
| 3.4 废铝易拉罐铝材的超声脱漆 |
| 3.4.1 空化泡动力特性模型及数值模拟 |
| 3.4.2 不同初始半径对空化泡动力特性的影响 |
| 3.4.3 不同超声频率对空化泡动力特性的影响 |
| 3.4.4 不同声压幅值对空化泡动力特性的影响 |
| 3.4.5 试验验证 |
| 3.5 制胚 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 废铝易拉罐重熔净化工艺研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 废铝易拉罐材料熔体除杂技术研究 |
| 4.2.1 除杂熔剂的制备 |
| 4.2.2 废铝易拉罐材料熔体除杂正交优化试验研究 |
| 4.3 废铝易拉罐材料熔体除气技术研究 |
| 4.3.1 旋转喷吹工艺研究 |
| 4.3.2 旋转喷吹除气法水模拟试验 |
| 4.3.3 旋转喷吹产生漩涡对除气效果的影响 |
| 4.3.4 阻流板宽度对旋转喷吹气泡尺寸及其分布的影响 |
| 4.3.5 阻流板的位置对旋转喷吹气泡尺寸及其分布的影响 |
| 4.3.6 旋转喷吹除气装置的改进 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 废铝易拉罐材料细化变质处理工艺研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 Al-5Ti-1B-Er细化处理对废铝易拉罐铝材力学性能的影响 |
| 5.2.1 不同含量Er对细化剂细化能力的影响 |
| 5.2.2 Al-5Ti-1B-0.4Er在废铝易拉罐熔体中保温时间对细化效果的影响 |
| 5.2.3 稀土元素细化机理分析 |
| 5.3 Mn-Fe比对废铝易拉罐材料组织和性能的影响 |
| 5.3.1 Mn含量对再生3104铝合金力学性能的影响 |
| 5.3.2 Mn含量对再生3104铝合金组织的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 复合热处理工艺对废铝易拉罐组织和性能的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 复合热处理工艺 |
| 6.3 再生3104铝合金的初始铸态组织 |
| 6.4 热处理工艺对3104铝合金组织和性能的影响 |
| 6.4.1 不同热处理工艺对3104铝合金力学性能的影响 |
| 6.4.2 不同热处理工艺对3104铝合金组织的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论 |
| 7.1 主要研究结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 研究成果应用情况 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及所取得的研究成果 |
| 致谢 |
（8）合金元素提高镁合金纯度热力学和动力学研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 镁合金中的杂质及危害 |
| 1.1.1 镁合金中的杂质 |
| 1.1.2 杂质的来源 |
| 1.1.3 杂质对合金性能的危害 |
| 1.2 提高镁合金纯净度的方法 |
| 1.2.1 选用高纯度的原料 |
| 1.2.2 优化熔炼工艺 |
| 1.2.3 镁合金熔体纯净化法 |
| 1.3 课题研究的目的及意义 |
| 1.4 课题研究的内容 |
| 2 合金元素与熔体杂质元素交互作用的热力学计算与分析 |
| 2.1 杂质元素在镁熔体中的溶解度变化 |
| 2.1.1 Mg-Fe-Me三元体系热力学计算 |
| 2.1.2 Mg-Si-Me三元体系热力学计算 |
| 2.1.3 合金元素Mn对Mg-Fe-Si三元体系中杂质元素Fe和Si的影响 |
| 2.2 计算结果与分析 |
| 3 杂质元素在镁合金熔体中的动力学行为分析与计算 |
| 3.1 杂质原子沉降过程中的运动特性 |
| 3.2 阻力系数的确定 |
| 3.3 杂质原子自由沉降速度计算的数学模型的建立 |
| 3.4 杂质原子自由沉降距离随静置时间的变化 |
| 3.5 杂质下沉机制分析 |
| 4 计算结果的实验验证与分析 |
| 4.1 实验验证内容与方法 |
| 4.1.1 实验验证内容 |
| 4.1.2 实验装置 |
| 4.1.3 实验方案 |
| 4.1.4 实验原料 |
| 4.1.5 分析方法 |
| 4.2 合金元素Mn对镁合金纯度和性能的影响研究 |
| 4.2.1 合金成分分析 |
| 4.2.2 合金铸态组织形貌分析 |
| 4.2.3 合金电化学实验分析 |
| 4.3 静置温度和静置时间对镁纯净度的影响 |
| 4.3.1 不同静置温度下的合金成分分析 |
| 4.3.2 不同静置温度下的合金铸态组织形貌分析 |
| 4.3.3 不同静置时间下的合金成分分析 |
| 4.3.4 不同静置时间下的合金铸态组织形貌分析 |
| 4.4 小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A. 阻力系数关联式汇总表 |
| B. 球形颗粒的阻力系数与雷诺数的对应值 |
| C. 作者攻读硕士学位期间发表的论文和取得的科研成果目录 |
（9）AZ61镁合金精炼工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1. 绪论 |
| 1.1 镁合金概述 |
| 1.1.1 镁合金的主要特点 |
| 1.1.2 镁合金的分类 |
| 1.1.3 镁合金的应用 |
| 1.2 镁合金中的气体和夹杂 |
| 1.2.1 镁合金中的气体 |
| 1.2.2 镁合金中的夹杂 |
| 1.2.3 夹杂对镁合金的危害 |
| 1.3 镁合金熔炼工艺 |
| 1.3.1 镁合金阻燃工艺 |
| 1.3.2 镁合金净化工艺 |
| 1.4 镁合金的变质工艺 |
| 1.4.1 变质的机理 |
| 1.4.2 常用的变质剂 |
| 1.5 镁合金在我国的发展前景 |
| 1.6 课题研究的意义、目的及内容 |
| 1.6.1 课题研究的意义、目的 |
| 1.6.2 课题研究的内容 |
| 2. 实验材料、设备和研究方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 熔炼AZ61镁合金用原材料 |
| 2.1.2 配料计算 |
| 2.1.3 吹Ar喷管 |
| 2.1.4 试剂的配制 |
| 2.1.5 精炼及保护气体 |
| 2.2 实验设备与实验仪器 |
| 2.2.1 实验设备 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.3 研究方法 |
| 2.3.1 夹杂物 |
| 2.3.2 析出相及微观组织分析 |
| 2.3.3 力学性能 |
| 3. 实验方案及实验过程 |
| 3.1 吹Ar净化AZ61镁合金水模拟研究 |
| 3.1.1 模拟条件的相似 |
| 3.1.2 方案设计 |
| 3.1.3 水模拟过程 |
| 3.2 吹Ar及C2Cl6净化AZ61镁合金的工艺研究 |
| 3.2.1 实验方案 |
| 3.2.2 熔炼过程 |
| 3.2.3 熔炼注意事项 |
| 4. 吹Ar净化AZ61镁合金水模拟研究 |
| 4.1 吹Ar净化AZ61镁合金水模拟 |
| 4.1.1 水模拟正交实验 |
| 4.1.2 气体流量对混匀时间及液面扰动的影响 |
| 4.1.3 离底间隙对混匀时间及液面扰动的影响 |
| 4.1.4 吹Ar方式对混匀时间及液面扰动的影响 |
| 4.2 本章小结 |
| 5. 吹Ar及C2Cl6净化AZ61镁合金的实验研究 |
| 5.1 夹杂、析出相及组织分析 |
| 5.1.1 夹杂物 |
| 5.1.2 合金析出相 |
| 5.1.3 显微组织 |
| 5.2 对镁合金力学性能的影响 |
| 5.2.1 高温力学性能 |
| 5.2.2 常温力学性能 |
| 5.3 本章小结 |
| 6. 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（10）镁合金熔体纯净化技术的研究进展（论文提纲范文）
| 1 熔剂净化 |
| 2 非熔剂净化 |
| 2.1 过滤净化 |
| 2.2 吹气净化 |
| 2.3 真空净化 |
| 2.4 沉降净化 |
| 2.5 超声波净化 |
| 2.6 磁场净化 |
| 2.7 复合净化 |
| 3 展望 |
四、NSV有色金属熔液净化法及设备（论文参考文献）
- [1]镁合金熔体净化技术研究进展[J]. 喻兵,贾征,李又佳,付丽,王彤,乐启炽,崔建忠. 铸造技术, 2021(07)
- [2]铜合金熔体除气技术研究进展[J]. 贾征,付丽,宋婷婷,乐启炽,崔建忠,王彤,马煜林. 铸造技术, 2020(04)
- [3]镁合金熔体的细化与净化研究[D]. 孙永强. 沈阳大学, 2020(08)
- [4]我国航发要弯道超车 NSV是关键[J]. 杨霖. 中国高新科技, 2018(15)
- [5]高纯铝的精炼工艺研究及生产现状[J]. 张小东,赵飞燕,郭昭华,王永旺,张云峰,高志娟. 无机盐工业, 2018(04)
- [6]Mg-9Al-6Ti-3B2O3、Mg-6RE-3B2O3合金熔剂净化行为研究[D]. 甘启民. 内蒙古农业大学, 2017(01)
- [7]易拉罐用3104铝合金再生关键技术研究[D]. 段瑞斌. 中北大学, 2016(08)
- [8]合金元素提高镁合金纯度热力学和动力学研究[D]. 汪琴. 重庆大学, 2016(03)
- [9]AZ61镁合金精炼工艺研究[D]. 朱学谨. 辽宁科技大学, 2016(10)
- [10]镁合金熔体纯净化技术的研究进展[J]. 刘汪涵博,戚文军,黄正华. 铸造, 2015(06)